Slibning af Gleason -tand og skiving af Kinberg -tand

Når antallet af tænder, modulus, trykvinkel, helixvinkel og skærehovedradius er den samme, er styrken af ​​lysbuekonturtænderne i Gleason -tænderne og de cycloidale konturtænder i Kinberg de samme. Årsagerne er som følger:

1). Metoderne til beregning af styrken er de samme: Gleason og Kinberg har udviklet deres egne styrkeberegningsmetoder til spiralfødte gear og har samlet tilsvarende geardesignanalyse -software. Men de bruger alle Hertz -formlen til at beregne kontaktspændingen på tandoverfladen; Brug 30-graders tangentmetode til at finde det farlige afsnit, få belastningen til at handle på tandspidsen for at beregne tandrotbøjningsspændingen og bruge den ækvivalente cylindriske gear i tandoverflade-midtpunktsektionen for at tilnærme sig at beregne tandoverfladekontaktstyrken, tandhøjbøjningsstyrken og tandoverfladebestandigheden mod limning af spiralbel-gear.

2). Det traditionelle Gleason -tandsystem beregner gear -tomme parametre i henhold til slutflademodulet i den store ende, såsom spidshøjden, tandrothøjden og den arbejdsganghøjde, mens Kinberg beregner gearet tomt i henhold til den normale modul i midtpunktet. Parameter. Den seneste Agma Gear Design Standard forener designmetoden for spiralbøjleudstyret, og Gear -tomme parametre er designet i henhold til den normale modul for midtpunktet på geartænderne. Derfor for de spiralformede skrå gear med de samme basale parametre (såsom: antal tænder, midtpunkt normal modul, midtpunktshelixvinkel, normal trykvinkel), uanset hvilken slags tanddesign der bruges, er midtpunktets normale afsnit dimensionerne dybest set de samme; og parametrene for det ækvivalente cylindriske gear i midtpunktsektionen er konsistente (parametrene for det ækvivalente cylindriske gear er kun relateret til antallet af tænder, tonehøjde, normalt trykvinkel, midtpoint -helixvinkel og midtpunktet af tandens overflade af gearet. Diameteren af ​​tonehøjde er relateret), så tandformen parameterer i styrke på tænderne på tænderne på gearet er på den samme del.

3). Når de grundlæggende parametre for gearet er de samme på grund af begrænsningen af ​​bredden af ​​tandbunden rille, er værktøjspidsenes hjørneradius mindre end for Gleason Gear -design. Derfor er radius for den overdrevne bue af tandroden relativt lille. I henhold til gearanalyse og praktisk erfaring kan brug af en større radius af værktøjets næsebue øge radius for den overdrevne bue af tandroden og forbedre gearets bøjningsmodstand.

Fordi præcisionsbearbejdning af Kinberg cycloidale skrå gear kun kan skrabes med hårde tandoverflader, mens Gleason Circular Arc Bevel Gears kan behandles ved termisk post-slibning, som kan realisere rodkegleoverflade og tand rodovergangsoverflade. Og den overdrevne glatthed mellem tandoverfladerne reducerer muligheden for stresskoncentration på gearet, reducerer ruheden på tandoverfladen (kan nå Ra ≦ 0,6um) og forbedrer gearets indekseringsnøjagtighed (kan nå GB3∽5 -kvalitetsnøjagtighed). På denne måde kan tandkapaciteten af ​​gearet og tandoverfladenes evne til at modstå limning forbedres.

4). Den kvasi-involverede tand spiralbane gear, der er vedtaget af Klingenberg i de tidlige dage, har lav følsomhed over for installationsfejlen i gearparret og deformationen af ​​gearkassen, fordi tandlinjen i retning af tandlængden er involveret. På grund af produktionsårsager bruges dette tandsystem kun på nogle specielle felter. Selvom Klingenbergs tandlinie nu er en udvidet epicycloid, og tandlinjen i Gleason -tandsystemet er en bue, vil der altid være et punkt på de to tandlinjer, der tilfredsstiller forholdene i den involverede tandlinie. Gear designet og forarbejdet i henhold til Kinberg -tandsystemet, "punktet" på tandlinjen, der tilfredsstiller den involverede tilstand, er tæt på den store ende af geartænderne, så følsomheden af ​​gearet til installationsfejlen og belastningsdeformationen er meget lav, ifølge Gerry i henhold til det tekniske data fra Sen -selskabet, for spiralbøjleudstyret med Arc -tandlinjen, kan gearet forbeholdes ved at vælge et skåret hoved med et lille diamet Tandlinie, der opfylder den involverede tilstand, er placeret i midtpunktet og den store ende af tandoverfladen. Imellem er det sikret, at gearene har den samme modstand mod installationsfejl og kasse -deformation som Kling Berger Gears. Da radius af skærens hoved til bearbejdning af gleason bue -skrå gear med lige høj højde er mindre end for bearbejdning af skrå gear med de samme parametre, kan "punktet", der tilfredsstiller den involverede tilstand, garanteres at være placeret mellem midtpunktet og den store ende af tandoverfladen. I løbet af denne tid forbedres styrken og ydelsen af ​​gearet.

5). Tidligere troede nogle mennesker, at Gleason -tandsystemet i det store moduludstyr var underordnet Kinberg -tandsystemet, hovedsageligt af følgende grunde:

①. Klingenberg -gearene skrabes efter varmebehandling, men krympningstænderne, der behandles af Gleason -gear, er ikke færdige efter varmebehandling, og nøjagtigheden er ikke så god som den førstnævnte.

②. Radius for skærehovedet til behandling af krympningstænder er større end Kinberg -tænderne, og udstyrets styrke er værre; Imidlertid er skærehovedets radius med cirkulære lysbue -tænder mindre end for behandling af krympningstænder, der ligner Kinberg -tænderne. Radius for det fremstillede skærehoved svarer.

③. Gleason plejede at anbefale gear med en lille modul og et stort antal tænder, når geardiameteren er den samme, mens Klingenberg-stormodulets gear bruger en stor modul og et lille antal tænder, og bøjningsstyrken af ​​gearet afhænger hovedsageligt af modulet, så den gram, bøjningsstyrken i Limberg er større end Gl-sæson.

På nuværende tidspunkt vedtager design af gear dybest set Kleinbergs metode, bortset fra at tandlinjen ændres fra en udvidet epicycloid til en bue, og tænderne males efter varmebehandling.