Slibning af Gleason-tand og Skiving af Kinberg-tand

Når antallet af tænder, modul, trykvinkel, helixvinkel og skærehovedradius er ens, er styrken af ​​buekonturtænderne på Gleason-tænderne og de cykloidale konturtænder i Kinberg den samme. Årsagerne er som følger:

1). Metoderne til at beregne styrken er de samme: Gleason og Kinberg har udviklet deres egne styrkeberegningsmetoder til spiralkoniske tandhjul og har udarbejdet tilsvarende software til analyse af geardesign. Men de bruger alle Hertz-formlen til at beregne kontaktspændingen af ​​tandoverfladen; brug 30-graders tangentmetoden til at finde den farlige sektion, få belastningen til at virke på tandspidsen for at beregne tandrodens bøjningsspænding, og brug det ækvivalente cylindriske tandhjul på tandoverfladens midtpunktssektion til at tilnærme Beregn tandoverfladens kontaktstyrke, tand høj bøjningsstyrke og tandoverflademodstand mod limning af koniske spiralgear.

2). Det traditionelle Gleason-tandsystem beregner tandhjulsråemnets parametre i henhold til den store endes endeflademodul, såsom spidshøjden, tandrodshøjden og arbejdstandhøjden, mens Kinberg beregner tandhjulsemnet i henhold til normalmodulet for midtpunktet. parameter. Den seneste Agma-geardesignstandard forener designmetoden for det spiralformede keglegearemne, og gearemneparametrene er designet i henhold til det normale modul for tandhjulets midtpunkt. Derfor, for de skrueformede koniske tandhjul med de samme grundlæggende parametre (såsom: antal tænder, midtpunkts normalmodul, midtpunktsspiralvinkel, normal trykvinkel), uanset hvilken type tanddesign der anvendes, er midtpunktsnormalsektionen. grundlæggende det samme; og parametrene for det ækvivalente cylindriske tandhjul ved midtpunktssektionen er konsistente (parametrene for det ækvivalente cylindriske tandhjul er kun relateret til antallet af tænder, stigningsvinkel, normal trykvinkel, midtpunktsspiralvinkel og midtpunkt af tandoverfladen på tandhjulet. gear Diameteren af ​​stigningscirklen er relateret), så tandformsparametrene, der bruges i styrketjekket af de to tandsystemer, er stort set de samme.

3). Når de grundlæggende parametre for gearet er de samme, på grund af begrænsningen af ​​bredden af ​​tandbundens rille, er hjørneradius af værktøjsspidsen mindre end Gleason geardesignet. Derfor er radius af den overdrevne bue af tandroden relativt lille. Ifølge gearanalyse og praktisk erfaring kan brug af en større radius af værktøjets næsebue øge radius af den overdrevne bue af tandroden og øge gearets bøjningsmodstand.

Fordi præcisionsbearbejdningen af ​​Kinberg cykloidale koniske tandhjul kun kan skrabes med hårde tandoverflader, mens Gleason cirkulære bue koniske tandhjul kan behandles ved termisk efterslibning, som kan realisere rodkegleoverflade og tandrodsovergangsflade. Og den overdrevne glathed mellem tandoverfladerne reducerer muligheden for stresskoncentration på gearet, reducerer ruheden af ​​tandoverfladen (kan nå Ra≦0,6um) og forbedrer gearets indekseringsnøjagtighed (kan nå GB3∽5-gradenøjagtighed) . På denne måde kan gearets bæreevne og tandoverfladens evne til at modstå limning forbedres.

4). Det kvasi-evolvente tandspiralkeglegear, som Klingenberg brugte i de tidlige dage, har lav følsomhed over for monteringsfejlen i gearparret og deformationen af ​​gearkassen, fordi tandlinjen i tandlængdens retning er evolvent. På grund af fremstillingsmæssige årsager anvendes dette tandsystem kun i nogle specielle områder. Selvom Klingenbergs tandlinje nu er en forlænget epicykloid, og tandlinjen i Gleason-tandsystemet er en bue, vil der altid være et punkt på de to tandlinjer, som opfylder betingelserne for den evolvente tandlinje. Tandhjul designet og behandlet i henhold til Kinberg-tandsystemet, "punktet" på tandlinjen, der opfylder den evolvente tilstand, er tæt på den store ende af tandhjulets tænder, så gearets følsomhed over for installationsfejl og belastningsdeformation er meget lav, ifølge Gerry Ifølge de tekniske data fra selskabet Sen kan gearet for spiralkoniske tandhjul med buetandlinje bearbejdes ved at vælge et skærehoved med en mindre diameter, så "punktet" på tandlinjen, der opfylder den involutte tilstand er placeret ved midtpunktet og den store ende af tandoverfladen. Ind i mellem sikres det, at tandhjulene har samme modstand mod monteringsfejl og kassedeformation som Kling Berger gearene. Da radius af skærehovedet til bearbejdning af Gleason vinkelgear med samme højde er mindre end radius for bearbejdning af vinkelgear med samme parametre, kan det "punkt", der opfylder evolventebetingelserne, garanteres at være placeret mellem midtpunktet og det store ende af tandoverfladen. I løbet af denne tid forbedres gearets styrke og ydeevne.

5). Tidligere mente nogle mennesker, at Gleason-tandsystemet i det store modulgear var ringere end Kinberg-tandsystemet, hovedsagelig af følgende årsager:

①. Klingenberg-gearene skrabes efter varmebehandling, men krympetænderne, der behandles af Gleason-gear, er ikke færdige efter varmebehandling, og nøjagtigheden er ikke så god som førstnævnte.

②. Radius af skærehovedet til behandling af krympetænder er større end Kinberg-tændernes, og gearets styrke er værre; radius af skærehovedet med cirkulære buetænder er dog mindre end radius til behandling af krympetænder, hvilket svarer til Kinberg-tænderne. Radius af det fremstillede skærehoved er tilsvarende.

③. Gleason plejede at anbefale tandhjul med et lille modul og et stort antal tænder, når tandhjulsdiameteren er den samme, mens Klingenberg stormodul gearet bruger et stort modul og et lille antal tænder, og gearets bøjningsstyrke afhænger hovedsageligt af på modulet, så gram Bøjningsstyrken for Limberg er større end Gleasons.

På nuværende tidspunkt er designet af gear stort set baseret på Kleinbergs metode, bortset fra at tandlinjen ændres fra en forlænget epicykloid til en bue, og tænderne slibes efter varmebehandling.